估算内燃机气缸的燃烧室内部最大压力的方法
本文描述了一种估算内燃机(1)的气缸(2)的燃烧室内部最大压力(PMAX，P3)的方法，包括基于在燃烧循环的压缩冲程结束时获得的压力值(P2)和MFB50燃烧指数估算所述最大压力(PMAX，P3)，该指数表示气缸(2)内部已燃烧50％的燃料质量时的内燃机角度。
发明专利
CN202310785164.9
2023-06-29
CN117328995A
2024-01-02
F02B77/08(2006.01)
马瑞利欧洲公司%博洛尼亚大学
M·德切萨雷;M·潘奇罗利;F·斯托拉;F·蓬蒂;V·拉瓦廖利;G·席尔瓦尼
意大利科贝塔;
北京市路盛律师事务所
何娇%李宓
意大利;IT
1.一种估算内燃机(1)的气缸(2)的燃烧室内部最大压力(PMAX，P3)的方法，所述方法包括根据以下公式估算所述最大压力(PMAX，P3)： f(MFB50)REF能量转换函数，其基于在空气/燃料当量比(λ)的参考值处考虑的MFB50燃烧指数和所述进气阀(6)关闭时气缸(2)的燃烧室内部的温度(TIVC)，其中所述MFB50燃烧指数的值可替代地通过加速度计或通过容纳在所述气缸(2)的燃烧室中的压力传感器进行确定； λ空气/燃料当量比； λREF参考空气/燃料当量比； TIVC所述进气阀(6)关闭时气缸(2)的燃烧室内部的温度； TIVC_REF所述进气阀(6)关闭时气缸(2)的燃烧室内部的参考温度； λST化学计量空燃比； λST_REF参考化学计量空燃比； LHV所述燃料的低热值； LHVREF所述燃料的参考低热值； E所述燃料中所含乙醇的质量百分比；和 P2在所述燃烧循环的压缩冲程结束时获得的压力值计算如下： P2＝PIVC*rcγ*+f(mCYL)*(1-k)[2’] rC压缩比 PIVC所述进气阀(6)关闭时，即压缩冲程开始时，气缸(2)的燃烧室内部的压力； γ热容比； mCYL在所述整个燃烧循环期间被截留在气缸(2)中的空气质量；和 k等于0或1的参数。 2.根据权利要求1所述的方法，其中所述函数f(mCYL)表示如下： f(mCYL)＝mCYL*R*T2/Vcc[2”] Vcc气缸(2)的燃烧室的体积； R理想气体的通用常数； T2在恒定体积下的相开始时的温度。 3.根据权利要求1所述的方法，其中，在所述参考值下考虑的所述能量转换函数f(MFB50)REF由存储在控制单元中的映射表示。 4.根据权利要求1所述的方法，其中，在所述参考值下考虑的所述能量转换函数f(MFB50)REF表示为所述MFB50燃烧指数的二次函数： P3/P2＝f(MFB50)＝a0+a1*MFB50+a2*MFB502[12] 其中，a0、a1和a2是在初步设置阶段中确定的系数。 5.根据权利要求4所述的方法，其中，所述系数(a0、a1、a2)中的每一个基于所述进气阀(6)关闭时气缸(2)的燃烧室内部的空气/燃料当量比(λ)和温度(TIVC)进行确定。 6.根据权利要求1所述的方法，其中，所述空气/燃料当量比(λ)的值由沿排气管容纳的氧传感器提供。 7.根据权利要求1所述的方法，其中，在所述燃烧循环的压缩冲程结束时获得的压力值(P2)计算如下： P2＝PIVC*rcγ[2] rC压缩比 PIVC所述进气阀(6)关闭时，即压缩冲程开始时，气缸(2)的燃烧室内部的压力；和 γ热容比。 8.根据权利要求7所述的方法，其中，所述进气阀(6)关闭时气缸(2)的燃烧室内部的压力(PIVC)基于在进气歧管(5)内部检测到的压力(PINT)与由第一映射(g)提供的值的乘积进行确定，并且可以根据所述内燃机(1)的速度(RPM)和所述进气阀(6)关闭的时刻(IVC)而变化。 9.根据权利要求7所述的方法，其中，所述热容量比(γ)基于所述内燃机(1)的发动机负载和速度(RPM)进行确定。 10.根据权利要求1所述的方法，其中，所述进气阀(6)关闭时气缸(2)的燃烧室内部的温度(TIVC)的值基于进气歧管(5)内部测得的温度(TINT)、进气效率(ηINT)、转速(n)、进气阀(6)的关闭时刻(IVC)和指示内部EGR的影响的量(REGRi)进行确定。 11.根据权利要求10所述的方法，其中，所述进气阀(6)关闭时气缸(2)的燃烧室内部的温度(TIVC)的值基于进气歧管(5)内部测得的温度(TINT)乘以由根据所述进气效率(ηINT)可变的第一映射(f1)提供的值、基于转速(n)乘以由根据所述进气阀(6)的关闭时刻(IVC)可变的第二映射以及基于指示内部EGR的影响的量(REGRi)进行确定。